摘要 提出了基于电流变流体机器人半有源柔顺指端的设计。对此指端的抓握提升能力进行了实验研究。针对电流变流体的阻尼可控性,研究实现稳定接触与抓握的控制。将电场强 度作为控制参数引入机器人手指抓握接触过渡过程的动力学模型,并对此模型中接触力、位移及稳定时间进行了仿真。
关键词 机器人 电流变流体 半有源指端 动力学模型 仿真
传统的电流变流体(简称ERF)主要是1~100μm具有亲水性半导体粒子或聚合材料的微观粒子,它们悬浮在疏水性的非导电载液里,象矿物油、硅油或合成碳氢化合物流体。对不同的应用,许多ERF的组成往往是不同的。本研究对ERF性能要求主要集中在高电场下具有较高屈服应力,较宽的阻尼可控范围,以及抗电击穿性能和流体的稳定性上。
尽管许多ERF可应用在本领域,但它们在上述性能,尤其是屈服应力上是不同的。我们利用矿物油作载液,硅胶作分散相配制ERF,对不同配比的样品进行了实验测定,实验表明上述ERF是满足本设计要求的。
1 基于电流变流体的指端设计
本研究设计的指端模型(见图1)。最上一层是导电的硅橡胶皮肤,厚度0.5 mm,这种材料
图1 指端模型
具有很好的导电性能和弹性;中间一层是厚度为3.5 mm的充满ERF的泡沫橡胶。泡沫橡胶有两个作用,一是使指端皮肤及指面具有很好的柔顺性,另一方面是防止ERF沉淀。无论是从软/硬抓握控制角度,还是从减振能力及提升能力分析角度,在此指端软抓握设计模型中使用充满ERF的泡沫橡胶层都是十分重要的,因为可以将充满ERF的泡沫层看作为一种均匀材料,它具有粘弹塑性,当足够电场作用在ERF上(通常大于几MV/m)时,中间层(充满ERF的泡沫橡胶层)会变成具有较高屈服应力的固体,从而实现硬抓握,第三层是在绝缘底座上的铜电极。应该指出的是在设计和建立模型之前应该考虑好绝缘和密封问题,因为它会影响电极引线的安全。
2 抓握提升能力实验及结果
为了更好地理解ERF在提高抓握能力和实现软硬抓握时的作用,我们做了一个简单的实验,图2为该实验装置的示意图。此装置主要部分是由一个具有两个手指的平行移动式机器人抓手,一个直径为20 mm,长15 mm的圆柱形被抓物体,通过一根理论上不可伸缩的细线将测力计连接在一起,测力计另一端通过同样的细线绕过一滑轮连接在一个法码盘上。
图2 抓握提升能力实验装置
实验方法如下:①让机器人手指移动到刚刚接触被抓物体,记录手指的位置,此时抓握力近似为0。②机器人抓手手指加力到一定数值,此时记录抓握力。③由于高压电源关闭,此时在ERF上没有施加电场,在天平上逐渐增加砝码重量直到被抓物体开始滑动为止,记录砝码及砝码盘总量。④接通高压电源,在ERF上施加电场,重复步骤1,2,3。⑤改变电场强度,重复步骤1,2,3,4。⑥改变抓握力或手指位置,重复以上步骤。
图3 提升能力实验结果
实验结果(见图3)为不同抓握力下最大提升力随电压变化的曲线。从图3得出结论:在任一抓握力下提升能力都随着作用在ERF上的电场强度的增加而显著增加,并且近似线性关系。当场强E等于0时,假使产生在滑轮上的摩擦力忽略不计,提升力仅仅等于物体与手指之间的摩擦力,它明显小于施加6 MV/m的场强时的提升力。如果采用其他高屈服应力的ERF或此配方的高体积比的ERF,指端变硬及提升能力的改善将更加明显,从而可以给出实现柔顺抓握控制和稳定抓握的方法,即当没有电场加在指端ERF层时,指端是柔顺的,从而在抓握时让手指充分地顺应工件的形状,这种情况下,触觉传感器能够获得更多的接触信息,这些信息可以帮助机器人作出抓握位置的决策,这种抓握称为软抓握,此时提升物体或操作所需的抓握力是不够的。一旦软抓握完成,根据载荷大小在ERF层施加一足够高电场,使得指端表面变硬从而将工件或被抓物体锁定在两指之间,完成其他操作,而当出现滑动时,驱动装置将及时调整电场强度,最终使抓握达到稳定。
3 指端接触模型与仿真
根据图1所示的指端结构及ERF的性能,将橡胶皮肤及泡沫材料在指面的法向上简化为一定常系数的弹性体,ERF简化为理想的Bingham材料,其模型为阻尼器与摩擦器并联组成。理想情况下手指与指端间的力传感器(以Ks与Ns表示)及物体(或环境)均为Kelvin粘弹模型。图4为两自由度指端系统的模型,Fa为驱动力,Fc为接触力。
图4 两自由度手指接触模型
对此两自由度系统,Nt和F0是电场强度的函数,且Ft是非连续函数,因此它的动力学方程十分复杂且为非线性。几乎求不出它的解析解,这对研究ERF性能对指端接触过程的影响十分不利。因此本研究对此模型进一步简化,图5为简化后的单自由度模型。这种假设基于Ks比Kt大得多,而Ns比Nt小得多,且接触物体模型可在实验中设置成具有足够刚性的物体。
图5 简化后的单自由度模型
实际上图5的单自由度模型,由于Ft的存在,模型仍具有很强的非线性,且阻尼系数Nt及摩擦器参数Ft都是电场强度及运动参数的函数,求解析解仍十分困难。为此,本研究利用微分方程数值解法进行接触过程的动态仿真。
参考图5物理模型中的坐标,采用相对位移δ=x-u(指面接触形变)作为广义坐标,建立如下运动方程:
其中m=mf+mt。按照库仑摩擦原理,将Ft近似表示为
(2) ERF的现有研究成果表明[1~3],ERF的电粘度近似正比于电场强度的平方,而又近似与剪切速率成反比。因此用阻尼系数与粘度相对应,将电场强度E及指端接触变形速率引入阻尼系数Nt中得到如下关系:
Nt=N0+AE2/ (3)
式中,N0为无外加电场时柔顺指端的本底阻尼常数,一般在10 Ns/m左右;A为定常比例系数;E为形变δ时的电场强度。由于本文给出的指端模型为平面指端,且假设接触形式为平面接触,若在ERF层加一固定直流电压,则在形变为δ时,按均匀电场分布计算得到ERF层上的电场强度
E=V/(δ0-δ)=E0δ0/(δ0-δ) (4)
式中,E0为所加初试电场强度;δ0为未接触时流体层的厚度,本实验给出的指端δ0=4 mm。
同样可以将F0近似表示为
F0=BE2 (5)
式中,B为常数。
采用非线性微分方程的数值解法,即龙格一库塔方法研究此模型的时间响应。计算对应接触力的公式为
Fc=Nt+Ktδ+Ft (6)
给定初始参数Fa=2 N,m=0.14 kg;Kt=1000 N/m,N0=12 Ns/m,0=0.2 m/s,A=1.4,B=0.05。改变电场强度,仿真结果见图6和图7。
图6 位移时间曲线
图7 接触力时间曲线
4 分析及结论
仿真结果表明,由于电场引起的电流变效应,使得指端接触过程表现出不同的压变稳定值及接触力的过冲,指面变形随电场强度增大而减小,表现出更大的粘性性能,而接触力则有较大的过冲,但稳定时间明显缩短,这对快速操作是很必要的,当然要首先保证接触力峰值不能超过一定的限度。因为指端流体层的厚度是有限的,一般为3~6 mm,因此它在接触时不能有太大变形,这可通过控制电场得到有效解决,其次,接触力的过冲一般 是有限度的,当然它越小越好,因此这似乎形成一对矛盾,这可以利用优化的方法进行折衷处理。在接触力要求严格的情况下,可以适当减小ERF上的电场,还可以减小初始速度。实际上,指端无论有无电场,比橡胶皮肤指端还要柔得多,在一般情况下不必担心过大的应力过冲,而更应注意指面在接触时应变峰值不能过大使得皮肤与手基接触,此时的后果是更严重的。
总之,ERF指端在抓握接触过程中,能够通过所加电场的控制减少最大接触力,且能最大程度地实现阻尼耗能,在接触前可让指端足够柔软,使得接触力的过冲减小,在接触发生一段时间后,一般可在0.02 s左右完成,加上一足够的电场,使指端相对变“硬”,这样就使接触很快稳定,从而实现指端的半有源动力学控制。其次,在抓握稳定后,通过施加一足够高的电场使ERF流体层成为具有较高屈服应力的固体,使得被抓物体在较小抓握力下“锁定”在两指间。这对灵巧快速稳定抓握与操作具有重要意义。